ASTMA333Grade6低温管公司批发

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晋城冷拔或冷轧精密无缝钢管（GB3639-83）是用于机械结构、液压设备的尺寸精度高和表面光洁度好的冷拔或冷轧精密无缝管。选用精密无缝管制造机械结构或液压设备等。15.结构用不锈钢无缝管（GB/T14975-2002）是广泛用于化工、石油、轻纺、医疗、食品、机械等工业的耐腐蚀管道和结构件及零件的不锈钢制成的热轧（挤、扩）和冷拔（轧）无缝管。16.流体输送用不锈钢无缝管（GB/T14976-2002）是用于输送流体的不锈钢制成的热轧（挤、扩）和冷拔（轧）无缝管。17.异型无缝管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝管（代号为D）、不等壁厚异型无缝管（代号为BD）、变直径异型无缝管（代号为BJ）。异型无缝管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。18.晋城低温管道用无缝钢管（GB/T18984-2003）是用于-45℃～-195℃级低温压力容器管道以及低温热交换器管道用无缝钢管一般用无缝管是用10、20、30、35、45等优质碳结钢16Mn、5MnV等低合金结构钢或40Cr、30CrMnSi、45Mn2、40MnB等合结钢热轧或冷轧制成的。10、20等低碳钢制造的无缝管主要用于流体输送管道。45、40Cr等中碳钢制成的无缝管用来制造机械零件，如汽车、拖拉机的受力零件。一般用无缝管要保证强度和压扁试验。热轧钢管以热轧状态或热处理状态交货；冷轧以热以热处理状态交货。低中压锅炉用无缝管：用于制造各种低中压锅炉、过热蒸汽管、沸水管、水冷壁管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管等。用优质碳素结构钢热轧或冷轧（拨）无缝管。主要用10、20号钢制造，除保证化学成分和机械性能外要做水压试验，卷边、扩口、压扁等试验。热轧以热轧状态交货、冷轧（拨）以热处理状态交货。无缝管理论计算公式：(外径–壁厚 )×壁厚 ×0.02466＝ 无缝管每米的重量{公斤}

晋城合金无缝钢管2022年1月1日之前，涉案产品的海关编码为7306.30.00.10、7306.30.00.20、7306.30.00.30、7306.40.00.20、7306.40.00.30和7306.50.00.90。自2022年1月1日起，晋城合金无缝钢管根据修订后的海关关税表，涉案产品的海关编码为7306.30.00.52、7306.30.00.54、7306.30.00.55、7306.30.00.56、7306.30.00.57、7306.30.00.59、7306.30.00.62、7306.30.00.64、7306.30.00.65、7306.30.00.66、7306.30.00.67、7306.30.00.69、7306.30.00.72、7306.30.00.74、7306.30.00.75、7306.30.00.76、7306.30.00.77、7306.30.00.79、7306.40.00.20、7306.40.00.30和7306.50.00.00。晋城合金无缝钢管利益相关方应于2023年4月20日前提交本次日落复审的调查问卷答卷。加拿大边境服务署将不晚于2023年8月10日前对本次日落复审调查作出终裁。哥伦比亚对华非不锈钢油气井管反倾销日落复审终裁延长措施3月14日，哥伦比亚贸工旅游部在政府官方日报发布2023年第045号决议，晋城合金无缝钢管对原产于中国的非不锈钢油气井管[西班牙语：Tubos no inoxidables de Entubación (“Casing”) y de Producción (“Tubing”)]作出反倾销日落复审终裁，决定继续对涉案产品实施1913.92美元/吨的FOB限价，对于FOB申报价低于限价的涉案产品，征收相当于限价与申报价之间差额的反倾销税。

晋城厚壁无缝钢管FMG加速推进加蓬贝林加铁矿石项目2月8日，FMG集团通过其注册的合资公司IvindoIronSA与加蓬共和国签署了加蓬贝林加铁矿石项目的采矿公约，按照该公约，晋城厚壁无缝钢管贝林加项目计划于2023年下半年开始开展采矿工作，这标志着该项目将为FMG及FMG未来产业公司在整个非洲带来增长的机遇。该采矿公约约定了贝林加项目所在地4500平方公里范围内的所有法律、财政及监管制度，包括初期年产200万吨的开采计划，以及研究推进大规模开发的潜在设计。据规划，2023-2024年间，贝林加项目的早期开采所需资金估计约为2亿美元。开发项目包括采用传统露天开采方式生产，使用现有的道路及铁路基础设施进行运输，并从利伯维尔附近的奥文多港装运至海外。安赛乐米塔尔：预计公司2023年钢铁出货量将增长5％2月9日，全球第二大钢铁制造商ArcelorMittal(安赛乐米塔尔)表示，预计公司2023年钢铁出货量将增长5％。这家总部位于卢森堡的公司表示，公司2022年第四季度核心利润 (EBITDA) 为12.6亿美元，预计2023年现金流为正，资本支出在45亿至50亿美元之间。中国宝武和力拓合资的铁矿石新项目获批2月18日，中国宝武与力拓在西澳大利亚的20亿美元铁矿石合资项目近获得了澳大利亚外国投资审查委员会（FIRB）的批准。力拓2022年净利润下滑超40％2月22日，力拓公布了2022年财务业绩，公司当期息税折旧摊销前利润（EBITDA）263亿美元，自由现金流90亿美元，当期基本利润133亿美元，缴纳税费和政府特许使用费84亿美元。其中，公司当期净利润为124亿美元，较2021年下降41％。阿赛里诺克斯投资2.44亿欧元扩大其美国不锈钢产能20％2月24日，阿赛里诺克斯（ACERINOX）宣布，将在子公司北美不锈钢公司（NAS）投资2.44亿欧元添置新的装备，以将其不锈钢扁平材产能提高20万吨或20％，特别聚焦于提高光亮退火板（BA）、特种钢等高附加值产品产量。1月份全球粗钢产量1.453亿吨 中国粗钢产量7945万吨据世界钢铁协会统计数据显示，2023年1月份，全球63个纳入世界钢铁协会统计的粗钢产量为1.453亿吨，同比下降3.3％。2023年1月，非洲粗钢产量为120万吨，同比下降4.9％；亚洲和大洋洲粗钢产量为1.075亿吨，同比下降0.2％；欧盟（27国）粗钢产量为1030万吨，同比下降15.2％；其他欧洲粗钢产量为330万吨，同比下降17.5％；中东粗钢产量为380万吨，同比增长19.7％；北美粗钢产量为910万吨，同比下降5.6％；俄罗斯和其他独联体＋乌克兰粗钢产量为650万吨，同比下降24.9％；南美粗钢产量为360万吨，同比下降0.6％。2023年1月，中国粗钢预估产量为7945万吨，同比增长2.3％；印度粗钢产量为1090万吨，同比下降0.2％；日本粗钢产量为720万吨，同比下降6.9％；美国粗钢产量为650万吨，同比下降6.8％；俄罗斯粗钢预估产量为580万吨，同比下降8.9％；韩国粗钢产量为550万吨，同比下降9.8％；德国粗钢产量为290万吨，同比下降10.2％；巴西粗钢产量为280万吨，同比下降4.9％；伊朗粗钢预估产量为270万吨，同比增长27.7％；土耳其粗钢产量为260万吨，同比下降17.6％。

晋城15CrMoG无缝钢管可回收，符合环保、节能、节约资源的战略，政策鼓励扩大15CrMoG无缝钢管的应用领域。 我国15CrMoG无缝钢管消费量占钢材总量的比重仅为发达的一半，15CrMoG无缝钢管使用领域扩大为行业发展提供更广阔的空间。针对15CrMoG钢的焊接性的工作特点，根据以往的经验，参照国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，晋城15CrMoG无缝钢管焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条填充电弧焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。焊后热处理采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝棉层保温，保温层厚度50mm，晋城15CrMoG无缝钢管温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。焊接工艺评定试验结果试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.715CrMo焊接工艺2.1 焊接材料针对15CrMo钢的焊接性及现场高压管道的工作特点，根据以往的经验，参照国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条填充电弧焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。晋城15CrMoG无缝钢管表1 焊接材料的化学成分和力学性能型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ％ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 252.2 焊前准备试件采用15CrMoG无缝钢管规格为φ325×25，坡口型式及尺寸见图1。焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘50mm范围内打磨至露出金属光泽，然后用丙酮清洗干净。试件为水平固定位置，对口间隙为4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊六处，每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。表2 焊条烘烤规范焊条型号 烘烤温度 保温时间E8018-B2 300 ℃ 2hE309Mo-16 150 ℃ 1.5h2.3 焊接工艺参数按方案Ⅰ焊前需进行预热，根据Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度公式：To＝350√[C]-0.25（℃） 式中，To——预热温度，℃。[C]＝[C]x [C]p [C]p＝0.005S[C]x[C]x＝C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，[C]x——成分碳当量；[C]p——尺寸碳当量； S——试件厚度（本文中S＝25mm）；[C]x＝C （Mn Cr）/9 7/90Mo＝0.361[C]p＝0.045 则To＝138℃因此预热温度选为150℃。采用氧-乙炔晋城15CrMoG无缝钢管焰对试件进行加温，先用测温笔粗略判断试件表面的的温度（以笔迹颜色变化快慢进行估计），用半导体点温计测定，测量点至少应选择三点，以保证试件整体均达到所要求的预热温度。焊接时，层采用手工钨极氩弧焊打底，为避免仰焊处焊缝背面产生凹陷，送丝时采用内填丝法，即焊丝通过对口间隙从管内送入。其余各层采用焊条电弧焊，共焊6层，每个焊层一条焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工艺参数见表3、4。按方案Ⅰ焊表3 方案Ⅰ的焊接工艺参数焊道名称晋城15CrMoG无缝钢管 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715。×75min盖面层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25表4 方案Ⅱ的焊接工艺参数焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /盖面层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24接时晋城15CrMoG无缝钢管，层间温度应不低于150℃，为防止中断焊接而引起试件的降温，施焊时应由二名焊工交替操作，焊后应立即采取保温缓冷措施。2.4 焊后热处理采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝棉层保温，保温层厚度50mm，温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。3 焊接工艺评定试验试件焊后按JB4730-94《压力容器无损检测》标准进行的超声波探伤检验，焊缝Ⅰ级合格。按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》标准进行焊接工艺评定试验。评定结果见表5。表5 焊接工艺评定试验结果试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝的抗拉强度高于母材；弯曲试验全部合格，晋城15CrMoG无缝钢管说明焊缝的塑性较好。根据表5中的冲击韧性试验结果可知，方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ，证明方案Ⅰ的焊后热处理规范比较理想，高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的，而且使韧性与强度配合适当。从室温机械性能结果可知，所的两种焊接工艺方案均可用于现场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具有较高的热强性，焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处理规范较为严格，晋城15CrMoG无缝钢管回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起焊缝性能下降。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以省去焊后热处理，但由于焊缝与母材膨胀系数不同，长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现象，容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此，从使用可靠性考虑，现场采用方案Ⅰ施焊更为稳妥。4 结论15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案Ⅰ效果更佳，关键是要严格控制焊后热处理工艺。方案Ⅱ虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝破坏的可能性不容忽视，因此，只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。

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